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通过肯富来水泵厂对渗氮后TA2试样的表面成分XRD和表面形貌SEM分析可知，随着氮化处理温度的升高和处理时间的延长，试样表面钦的氧化物Ruble的含量增加，同时表面的裂纹、微孔等缺陷也相应的增多。钦的氧化物由于酥松、易碎、强度较氮化物低，对钦、钦合金的空蚀性能影响较大，在空蚀过程中很容易被剥落形成坑洞。而这些坑洞的存在使得水泵材料表面更加粗糙而有利于空化的发生，加重空蚀破坏程度。此外，表面缺陷对材料的抗空蚀性能也有一定的影响。通常，微裂纹和微孔等缺陷在空蚀过程中成为选择性破坏的起点。空泡溃灭所产生的冲击应力作用于水泵材料表面促使已存在的微裂纹扩展、闭合，连接微孔等缺陷，使表面快速的发生材料脱落。综上表明，对于TA2试样，升高氮化处理温度和延长处理时间会导致试样表面氧化物和微裂纹、微孔缺陷的增加，衰减了表面层的综合性能，从而降低了水泵材料的抗空蚀性能。因而，为了获得优异的抗空蚀性能，对TA2进行的渗氮处理应选择较低的处理温度和较短的处理时间，避免氮化层的氧化，本文中850℃，4h为最佳的渗氮处理工艺。
观察图还可以发现，在空蚀1h后，850℃，16h和1000℃，16h这两组试样的失重已相当明显，而700℃，16h试样则几乎没有发生质量损失。通过观察图可知，850℃，16h和1000℃，16h这两组试样在空蚀1h的平均空蚀速率很大，其值远大于原始未处理试样。随着空蚀时间的延长，850℃，16h和1000℃，16h两组试样的失重量趋于平缓，其平均空蚀速率也快速降低而趋于某一稳定值，且这一稳定值比未处理试样的还要低。此时，850℃，16h和1000℃，16h两组试样的表面层已逐渐被剥落而裸露出渗氮层DZ，而渗氮层的出现却使试样的平均空蚀速率减低并趋于稳定值。因而，均匀、致密无缺陷，且硬度较高的渗氮层很可能有改善肯富来化工泵抗空蚀性能的作用。
对于TC4合金，1000℃，16h的试样在空蚀8h后，其平均空蚀速率最小，为0.25km/h；抗空蚀系数最高，为4.03h枢m。这与1000℃，16h处理的TA2试样的抗空蚀性能相反，这是由于1000℃，16h处理的TC4合金试样表面由于氮化物的含量相对较多，Ruble含量很少，裂纹、微孔等缺陷少，且表面层致密、显微硬度高。因而在空蚀过程中，1000℃，16h的TC4试样没有了空蚀选择破坏的起始点，也因没有Ruble衰减表面层的综合性能，因而可以很好的抵抗空蚀破坏应力冲击，使肯富来管道泵的抗空蚀性能得到提高。而850℃4h的试样其8h后的平均空蚀速率最大，抗空蚀系数最小。这表明，对于TC4合金试样，较低的氮化处理温度和较短的处理时间不利于TC4合金抗空蚀性能的改善。然而，850℃，4h合金试样其表面Ruble、缺陷相比更少，且表面层也致密、显微硬度也较高，但抗空蚀性能却差。这主要是因为当厚度较薄的表面层(约为3m)局部被破坏时，底层的渗氮层则直接暴露在空蚀破坏下。截面形貌SEM分析表面，850℃，4h处理的合金试样的渗氮层由氮原子固溶的a-Ti和p-Ti构成。由钦一氮二元相图可知，氮在固溶度要远小于在a-Ti中的固溶度。因而，氮固溶后的a-Ti(N)和(3-Ti(N)两者之间的硬度和强度相差很大。在空蚀过程中，硬度较低、强度较差的p-Ti(N)优先被破坏而发生脱落，进而引发a-Ti(N)的破坏，最终加速了空蚀破坏的过程。此外，大量的a/p晶界和沉淀物(富A1相)也成为空蚀破坏的起始点，加重了空蚀破坏的程度。
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